曝氣是污水好氧生化處理系統(system)的一個重要工藝 環節,它的作用是向反應器內充氧,保證微生物生化 作用所需之溶解氧,并保持反應器內微生物､底物､溶解氧,即泥､水､氣三相的充分混合,為微生物降解 有機物提供有利的生化反應條件〔1〕｡影響城市污水曝氣處理效果的因素非常多, 其中氧轉移速率是一個 關鍵因素｡氧總轉移系數KLa 與溫度､水質､氣液界面的面積等多種因素有關〔2〕｡孫從軍等〔3〕研究了水溫 對氧轉移速率的影響;湯利華等〔4〕研究了水深對曝 氣過程中氧總轉移系數的影響;張炎等〔5〕研究了氣 泡大小對反應器內氧傳遞系數的影響; 趙靜野等〔6〕對曝氣充氧中氧總傳質系數進行了理論分析與實驗（experiment) 研究;陳季華等〔7〕研究了染整廢水的氧轉移系數值｡但尚未見有污水COD 對氧總轉移系數影響的研究 報道｡筆者以某城市污水處理廠的實際污水為試驗對象, 研究了污水 在不同COD 下的氧總轉移系數KLa及清污修正系數α 和β 值,以期為城市污水處理廠曝氣池的設計提供參考｡
　　1 試驗部分
　　1.1 試驗原理 根據Leuis 和Whitman 的雙膜理論, 空氣中氧向水體中轉移的速率可寫成下式〔8〕:

　　式中:dc/dt―――氧(Oxygen)轉移速率,mg/;
　　Cs―――飽和溶解氧質量濃度,mg/L;
　　C―――曝氣池實際溶解氧(Oxygen)質量濃度,mg/L;
　　KLa―――氧總轉移系數,min-1｡
　　將式積分后得出:ln=ln Cs-KLa t
　　從式可知,水中溶解氧濃度C 是曝氣時間t的函數｡由測得的飽和溶解氧濃度Cs及相應于每一時刻t 的溶解氧濃度C,繪制曲線ln-t,求得斜率即為KLa｡
　　應用公式KLas=KLa?1.024 可將非標準條件下求得的KLa 轉換成標準條件下的KLas｡同時對測得的Cs進行壓力校正｡
　　為了反映污水中溶解性兩親分子型有機物對KLas的影響和含鹽量對Cs的影響, 污水處理廠在實際工程設計計算時,通常要引入小于1 的α 和β 2 個清污修正系數〔8〕,氧總轉移系數修正系數α 是污水KLa與清水KLa的比值,飽和溶解氧修正系數β 是污水溶解氧的飽和濃度Cs與清水溶解氧的飽和濃度Cs之比｡
　　1.2 試驗裝置
　　試驗裝置2 套｡該裝置由有機玻璃 (是一種通俗的名稱，縮寫為PMMA)柱､哈希SC100 型在線溶解氧測定儀､無油靜音空壓機､曝氣盤､循環泵､流量計組成｡其中2根玻璃柱水位高4 m, 內徑0.23 m,單個反應柱面積0.042 m2,體積0.166 m3;流量計流量范圍(fàn wéi)為0.4~4 m3/h; 曝氣膜 內徑6 cm;循環泵流量2 m3/h,揚程10 m｡所用流量計､氣壓表､溫度計和秒表等均經過校正｡

　　1.3 試驗方法
　　清水氧總轉移系數KLa的測量按照CJ/T 3015.2―1993《曝氣器清水充氧性能測定》中規定(guī dìng)的實驗（experiment)方法和步驟〔9〕進行,即:確定曝氣柱內溶解氧測定點位置｡因本試驗模型較小,故僅確定一個測定點,將溶解氧測定儀探頭置于曝氣柱內1/2 處｡向曝氣柱內注入自來水, 測量初始狀態下水中的溶解氧,計算脫氧劑(deoxidizer)Na2SO3和催化劑CoCl2的需要量｡將脫氧劑和催化劑溶解后加入到曝氣柱,使其迅速擴散｡待溶解氧降到0 時,曝氣,每10 s 記錄一次溶解氧值,直到飽和為止,并記錄試驗過程(guò chéng)中的氣溫､水溫､氣壓､氣量等數據｡計算清水中氧的總轉移系數｡
　　污水氧總轉移系數的測量, 除省去添加脫氧劑和催化劑, 讓曝氣柱中的污水在曝氣過程中自然下降(descend)到0 外,其余步驟與清水試驗相同｡
　　2 結果與討論
　　2.1 清水中的氧(Oxygen)總轉移系數
　　按照上述試驗方法, 測定清水中的氧(Oxygen)總轉移系數,結果見表1｡

　　由表1 可見,在曝氣量一定的條件下,清水中的氧總轉移系數隨水溫的升高而增大,但增幅不大｡標準狀況下KLas的平均值（The average value)為0.371 2 min-1｡
　　2.2 污水中的氧總轉移系數
　　按照上述試驗方法,測定不同COD 污水中的氧總轉移系數,結果見表2｡

　　由表2 可看出, 在進水COD 為200~550 mg/L､曝氣量均為1.0 m3/h､水溫基本恒定在 ℃的條件下,氧在污水中的總轉移系數KLas具有隨污水COD 的升高而降低的趨勢, 其平均變化率為-0.018%,說明污水COD 對污水中氧總轉移系數有著較大的影響(influence)｡
　　2.3 污水中的清污修正系數α､β
　　根據實測的清水與不同COD 污水中KLas和Cs數據, 計算污水中的清污修正系數α､β, 結果見表3｡

　　分析表3 結果可知,在水溫基本恒定在 ℃, 污水COD 為200~550 mg/L 的條件下,α 隨COD 的增加而減小, 當COD<300 mg/L 時,α 均>0.50, 平均值為0.56, 當COD>300 mg/L 時,α 多<0.50,平均值為0.45,說明COD 對α 有較大的影響(influence)｡在試驗條件下測定得到的α 均在0.6 以下, 其平均值為0.48, 該數值遠小于我國現行城鎮污水處理廠設計中常采用的α 為0.8~0.85 〔10〕, 但基本與顧夏聲〔11〕“對于新鮮生活污水α 為0.26~0.46” 的建議相一致｡
　　由表3 還可以看到,β 隨污水COD 的增加變化不大,其平均值（The average value)為0.89,該數值與現行城鎮污水處理(chǔ lǐ)廠設計中建議采用的β 為0.85~0.95〔10〕相吻合,說明在相同的試驗條件下改變污水的COD,不會對β 產生影響｡具體參見
　　3 結論
　　在水溫為 ℃､曝氣量為1.0 m3/h､進水COD 為200~550 mg/L 的條件下,氧總轉移系數KLas隨污水COD 的升高而降低（reduce), 其平均變化率為-0.018%;氧總轉移系數的修正系數α 隨COD 的增加而減小,其平均值為0.48;飽和溶解氧的清污修正系數β 隨COD 的增加變化不大,其平均值為0.89｡